SMW 197376傳感器

SMW 197376傳感器

Hirschmann 9201375

SPRAYING 21400-HSS18-316SS/BSPT 3/4

IPD REL-70-4006

EI 579-24(流量閥)

EI FC-24(控制器)

unipower APM300B

AIRFLOW 56221 AL-V 650 T2 A6 L200

GRACE R-3W

KAPSTO GPN210 ZL15*20

NASS 108-030-0275

Lantronix UD1100002-01

ESI 595pro

Pixsys ATR243-31ABC

STOBER SEA5001電路板

automationdirect AD-PR40-2C-24D

Actuonix L12-30-100-12-I

Microsonic ZWS-15/CD/QS

sunflex AH300-0100

EI POT-24

CUDERM D100

CAMAR PT100 MOD.6×50 B=14

MURR 85004

FG LINE C3 230V

FG LINE C4 230V

FHF HPW11   21225107

FHF AW1     21162107

FLYGT MINI CAS II 24AV/DC

kapsto GPN910/4015  

GHISALBA GHOPC-600B AAV66871

CUDERM D100

INTERPOWER 83011060

INTERPOWER 86557011

TECNA 7902 230V  L=350MM

TECNA 7902 230V

J. Schneider C-TEC 2403-1

UNIVER G-6240

P-Q CONTROLS 504S5NRSS4

IPD REL-185-2005-CHCO

EI 576-24

EI 578-24 RTS

Aventics 2779002830

TOX ZP20/000

BD SENSORS DMP 331-110-1000-1-5-100-100-1-000

GHISALBA GHOPC-410B AAV66870

INTERPOWER 83011060

INTERPOWER 86557011

SCHNEIDER NSYAECPFLT35

DOLD BD5987.02/301 AC50/60HZ 42V

VECTOR VN1610

barcontrol HDS-1-200-K-7-1

FHF HPW11   21225107

FHF AW1     21162107

FHF SLD 1   22200403

Schneider XD2-CG1111

AIRFLOW 56221 AL-V 650 T2 A6 L200

FHF FHF22700104 ML 30 LED

ismet CSTN-S 100

ACTUONIX L12-50-210-12-I

TR PDB-1

ETA-USA FHF48SX-U1

PIZZATO FR 608-K11

Acopian VTD15-250M-230

流體流動過程中，流道內兩個流通截面間流體靜壓的變化。它包括沿程摩擦壓降(簡稱摩擦壓降)Δpf、重力壓降Δpel、加速壓降Δpa和局部形阻壓降Δpc，即流動壓降Δp=Δpf+Δpel+Δpa+Δpc。

摩擦壓降 沿通道流動的流體與壁面摩擦引起的壓力損失。摩擦壓降通常采用下述公式計算： Δpf=fLρv2/(2de)=fLG2/(2deρ)，式中L和de分別為通道的長度和當量直徑，m；ρ、v和G分別為流體的密度(kg/m)、流速(m/s)和質量流速〔kg/(m·s)〕；Δpf的單位為Pa。f為摩擦因數，它與流體的流動性質(層流或湍流)、流動狀態(tài)、受熱情況(等溫或非等溫)、通道的幾何形狀、表面粗糙度等因素有關。表中給出了各種不同情況的摩擦因數計算公式。

管道摩擦因數與Re及相對粗糙度的關系表

表中k是管道表面的粗糙度，對于新拉制的銅、鋁、塑料和玻璃管，k=0.0015~0.01mm；對于冷拔、熱拉和軋制的新無縫鋼管，k=0.05~0.10mm；對于新的涂瀝青或不涂瀝青的鑄鐵管，k=0.10~0.25mm；對于新的抹光的混凝土管，k<0.15mm。

對于非等溫湍流情況，按表求得的等溫摩擦因數f還應乘以一個修正因子，如(μw/μf)0.6。上述因子適用于10~14MPa的水，其中μw、μf分別為按壁溫取值的水黏度和按主流平均溫度取值的水黏度。

重力壓降 亦稱提升壓降， 是通道不同高度處流體位能不同引起的靜壓變化。 其計算公式為Δpel=g(z2-z1)，式中z1、z2分別為截面1和2位置的垂直標高，m；為流體密度沿通道平均值，kg/m。如果流體流動為兩相流，則流體密度應取兩相流體平均密度tp。對該量，常用公式tp=ρgs+(1-)ρfs來計算，式中ρfs和ρgs為飽和水和汽的密度，為流體空泡份額沿通道的平均值。

加速壓降 由于流體的密度或速度變化而產生的壓降。其表達式為Δpa=。在流通截面發(fā)生變化的局部區(qū)域，可認為密度近似不變，只有速度發(fā)生變化。此時產生的壓降稱為局部和加速壓降Δpa，c。由前式可得Δpa，c=ρvdv=ρ(v22-v21)/2。在流道截面不變的情況下，沿流道質量流速保持不變，在這種情況下得到的加速壓降為Δpa，b=Gdv=G(v2-v1)=G2。當兩相流體流動時，ρ1、ρ2可由兩相流體密度公式求出。當單相液體流動時，由于密度的變化不大，因此，經?？梢院雎约円合嗔鲃訁^(qū)的沿程加速壓降。

形阻壓降 系統(tǒng)內局部區(qū)域的流體運動方向發(fā)生變化或流道形狀改變引起的壓降。例如流體通過閥門、彎頭和格架等部件時的壓降。其計算公式為Δpc=Kcρv2/2，式中Kc為局部形阻因數，由實驗測定，可在有關的阻力手冊等工具書中查到。但必須指出，Kc是對應于各有關局部位置的某一速度v而言的。因此在選用Kc時，應注意它與速度v間的關系，如對于求流道截面突擴或突縮處的壓降情況，流速一般取小截面處的數值，但此時按前式算得的局部形阻壓降Δpc不等于總局部壓降ΣΔpc，還應計入局部加速壓降 Δpa，c 。

壓水堆壓力容器內除燃料組件及其相關組件以外的所有其他構件，包括堆芯上部支承構件、堆芯下部支承構件、堆芯測量支承結構。

中文名

堆內構件

外文名

reactor　internals

功能

①可靠地支承、壓緊和準確地定位燃料組件及其相關組件；②為控制棒提升和下降提供導向，在事故工況下保證控制組件快速插入堆芯；③提供冷卻劑流道，引導冷卻劑進入堆芯，限制旁通流量和減少泄漏量；④合理分配進入堆芯的冷卻劑流量；⑤降低反應堆壓力容器內表面所遭受的快中子注量；⑥為堆芯測量(包括溫度測量和中子注量率測量)部件提供支承和導向；⑦支承和固定反應堆壓力容器材料輻照監(jiān)督裝置。

設計要求

堆內構件設計要滿足堆芯核設計、熱工水力、力學性能和變形等準則的要求。按反應堆設計參數確定堆芯幾何形狀，實現燃料組件及其相關組件的合理布置，使占總流量90%以上的冷卻劑進入堆芯，并在堆芯中具有合理的流量分布，避免滯流區(qū)和產生強烈的流致振動。對堆內構件中所有的螺釘、螺母、定位銷等連接件，均需采取可靠的防松措施。在堆外設置松動件監(jiān)測系統(tǒng)，以便隨時監(jiān)測堆內構件中的連接件是否松動或脫落。結構設計必須做到：在裝換料和反應堆壓力容器內表面在役檢查時，能進行整體吊裝，并能實現遠距離安全吊裝。堆內構件的對中裝配，應滿足控制棒驅動線的對中要求。控制棒導向組件應在冷、熱態(tài)驅動線靜、動水試驗中驗證其可行性和可靠性。堆內構件主體材料為奧氏體不銹鋼，部分材料為鎳基合金。

堆芯上部支承構件

由壓緊板、支承筒、導向筒、堆芯上板、熱電偶接線柱和壓緊彈性環(huán)等構成。支承筒上端與壓緊板、下端與堆芯上板構成剛性結構。導向筒是使控制棒插入堆芯的導向組件，其上部由一定數量的具有與控制組件相同形狀的開孔法蘭和方筒組成。下部由若干根C形管和雙孔管通過法蘭焊接在一起。上下兩部分由中間法蘭連接成整體。堆芯上板上設有燃料組件定位銷和為導向筒定位的銷孔。在吊籃法蘭與壓緊板之間裝有Z形壓緊彈性環(huán)。當壓力容器頂蓋螺栓擰緊后，壓緊彈性環(huán)受到壓縮，以壓緊吊籃法蘭，同時通過堆芯上部支承構件，將堆芯中所有的燃料組件壓緊，并補償熱態(tài)時熱膨脹引起的軸向差值。

堆芯下部支承構件

由吊籃、圍板、下柵格組件和堆芯下部輔助支承構成。吊籃上法蘭置于反應堆壓力容器內支承臺肩上，承受堆芯的全部重量，并通過四個均布的定位鍵與壓力容器筒體、頂蓋及上部支承構件定位，保證反應堆驅動線孔系的對中。吊籃筒體上配有出水接管與壓力容器的出水管密封環(huán)匹配，利用壓力容器和吊籃不同材料的熱膨脹差而達到熱態(tài)密封。下柵格組件由吊籃底板、流量分配板、堆芯下板和支承柱組成。在堆芯下板上設有燃料組件準確定位用的定位銷和一定數量的中子注量率測量管的孔道。在堆芯的外圍用不銹鋼板構成的曲折形圍板，通過與其環(huán)向連接的輻板裝于吊籃筒體內壁，將整個堆芯圍住，以保證大部分反應堆冷卻劑通過堆芯。吊籃筒體壁、圍板和所有徑向的水隙都用來減弱中子對反應堆壓力容器的輻照損傷。在吊籃底部還設有輔助支承(亦稱防斷支承)，吊籃跌落時，可依靠該輔助支承的緩沖器吸收吊籃跌落時的沖擊能量，避免反應堆壓力容器受損，且可使控制棒仍保持在堆芯部位，不致于引入過大的反應性。

堆芯測量支承結構

由堆內中子注量率測量、堆芯溫度測量的支承和導向結構組成。探測器一般從反應堆壓力容器頂蓋上進入堆芯或從反應堆壓力容器底部進入堆芯。如果中子注量率探測器由底部進入堆芯，則探測器穿過反應堆壓力容器下封頭接管進入堆內，經過輔助支承中的注量率測量導管和下柵格組件上的支承柱導管，終進入燃料組件的注量率測量導向管中。堆內溫度測量用的熱電偶，由堆芯上部支承構件的熱電偶接線柱引出至壓緊頂板上匯集成幾束，然后穿過反應堆壓力容器頂蓋上的溫度測量管座引向堆外，直至二次儀表。